Проектиране на електроснабдителна система на подземен рудник за 

механизиран добив на въглища.

1. Ниско напрежение

1.1. Проектиране на осветителната уредба:

1. Осветление.

Основна задача при изчисляването на осветлението е да се определи броя и 
мощността на осветителните тела, необходими за осигуряване на предписаната 
от   нормите   осветеност   при   спазване   на   останалите   светлотехнически 
изисквания.
В   зависимост   от   вида   на   изработките   осветлението   в   подземните   минни 
изработки   се   извършва   по   два   метода,   точков   метод   или   посредством 
коефициента на използване на светлинния поток.
По   долу   изчисленията   са   извършени   по   точковия   метод.Той   се   използва   за 
изчисляване на осветлението в тесни и дълги изработки (фронтове, галерии, 
товарища) в които поради замърсяване с прах или поради свойства на минните 
скали коефициента на отражение е твърде  нисък и влиянието на отразената 
светлина може да се пренебрегне.
При този метод се изчислява хоризонталната осветеност в дадена точка, където 
се предполага най-ниска осветеност.

Редът за изчисления е следният:

приема се типа на осветителното тяло, мощността на източника и светлинния 
му поток 

л

F

;

избира се коефициента на запас 

2

2

,

1

÷

=

з

k

  (с него се отчита стареенето на 

лампите, замърсяването на осветителя и т.н.);
определя се минималната осветеност предписана от нормите 

( )

lx

Е

min

 и 

минималния коефициент на неравномерност 

min

g

;

изчислява се височината на окачване 

h

( )

m

,

h

H

h

пр

изр

−

=

;

изр

H

 - височина на изработката (m);

h

      - провес (разстоянието от тавана до източника на светлина) (m);

изчислява се коефициента на привеждане 

1000

F

С

л

=

 

л

F

 - светлинен поток на 

източника на светлина;
приема се начин на разлагане на осветителя (надлъжно или напречно на 
изработката);
приема се разстояние между осветителните тела 2l (m);
определя се ъгълът 

α

 на наклона на осветителните лъчи към точка 

1

k

 от 

осветената повърхност:

1

h

l

tg

=

α

от 

α

tg

 се изчислява 

α

 и 

α

cos

;

от светлоразпределителната крива на избрания осветител се определя 
интензитета на светлината 

a

I

 под ъгъл 

α

]

фиг. 1

изчислява се хоризонталната осветеност между две осветителни тела в т. 

1

k

 

(там е най-ниската осветеност):

( )

lx

,

h

.

k

cos

.

I

.

C

.

2

E

2

з

3

a

x

1

k

α

=

(с числото 2 се отчита осветеността от двете осветителни тела);

проверява се правилността на изчисленията:

min

1

min

E

95

,

0

k

.

Еx

Е

15

,

1

≥

≥

]

изчислява се осветеността под осветителното тяло:

( )

lx

h

k

I

C

k

Еx

з

o

o

,

.

.

.

2

=

;

където 

о

І

 е интензитет на светлината под ъгъл 0

о

;

изчислява се коефициента на неравномерност на осветлението:

o

1

1

k

.

Ex

k

.

Ex

g

=

проверява се дали е изпълнено условието:

min

1

g

g

>

ако това условие не е изпълнено се преминава на друг начин на разполагане на 
осветителите или се избира друг осветител с по-малък светлинен поток.

2. Избор мощността на трансформатор за осветление 

определяме необходимата мощност за осветление:

;

W

,

n

P

л

o

=

изчисляваме необходимата трансформаторна мощност:

KVA

,

.

1000

P

S

мр

o

тр

η

=

;

2

за осветителни мрежи с нажежаеми лампи;

КV

,

cos

.

.

1000

P

S

.

т

.

о

.

т

.

o

o

тр

ϕ

η

=

за осветителни мрежи с луминесцентни лампи,

мр

η

 - к.п.д. на осветителна мрежа (

95

,

0

92

,

0

мр

÷

=

η

);

.

.

т

о

η

- к.п.д. на осветителното тяло на мощност (

85

,

0

8

,

0

мр

÷

=

η

);

.

.

cos

т

о

ϕ

- фактор на мощността на осветителното тяло (

65

,

0

55

,

0

cos

.

т

.

о

÷

−

=

ϕ

);

избираме стандартен трансформатор с мощност по голяма или равна на 
изчислената.

3.

Определяне загубата на напрежение в кабелната мрежа

Загубата на напрежение в осветителни кабелни мрежи се определя по дадените 
две формули по-долу, за всяка от фигурите.

Фиг. 2а

фиг. 2б

V

,

f

.

2

cos

.

L

.

I

.

3

U

.

т

.

о

γ

ϕ

∆

=

 

за фиг. 2а;

(

)

V

,

f

.

2

cos

.

L

а

2

.

I

.

3

U

.

т

.

о

γ

ϕ

∆

+

=

за фиг. 2б

където 

I

 - номиналния ток в линията;

а

 и 

L

 - разстоянията в m;

γ

 - специфична проводимост на проводника (меден) в 

Ω

m

mm

/

2

;

f

 - сечението на захранващия проводник в 

2

mm

 (сечението на проводника се 

избира по токово натоварване).

1.1.

Изчисляване на осветлението в добивния участък 

lx

E

10

min

=

з

2

3

1

x

k

.

h

cos

.

Ia

.

C

2

E

α

=

з

о

x

k

h

I

C

E

.

.

2

1

=

m

8

,

2

m

2

,

0

m

3

h

H

h

пр

изр

=

−

=

−

=

m

4

l

2

=

m

2

l

=

714

,

0

8

,

2

2

h

l

tg

=

=

=

α

o

4

,

35

=

α

.

Избирам лампи тип РВЛ-15 разположена напречно на изработката

(

)

;

cd

35

при

145

I

о

a

=

=

α

;

V

127

U

н

=

W

20

P

н

=

;

lm

980

F

л

=

;

к.п.д.= 0,8;

cd

I

o

145

=

;

8

,

1

=

з

k

.

3

lx

10

E

lx

87

,

10

E

lx

87

,

10

8

,

1

.

8

,

2

4

,

35

cos

.

145

.

98

,

0

2

E

min

1

x

2

o

3

1

x

<

>

=

=

=

;

lx

10

E

lx

07

,

10

E

lx

07

,

10

8

,

1

.

8

,

2

145

.

98

,

0

E

min

2

x

2

2

x

=

≥

=

=

=

08

,

1

E

E

g

10

,

0

g

2

x

1

x

1

min

=

=

≤

=

08

,

1

07

,

10

87

,

10

g

1

=

=

33

4

130

C

2

L

h

=

=

=

  лампи

W

660

.

20

.

33

P

.

VІ

P

o

=

=

.

1.2.

Изчисляване осветлението на работните площадки 

lx

E

2

min

=

m

h

8

,

2

=

;

m

6

,

5

l

2

=

;

m

8

,

2

l

=

;

1

8

,

2

8

,

2

h

l

tg

=

=

=

α

o

45

=

α

5

,

1

k

з

=

.

Избираме лампи тип РВЛ-15 разположени напречно 

(

)

;

45

при

cd

72

I

o

a

=

=

α

;

V

127

U

Н

=

cd

101

I

o

=

.

lx

14

,

2

76

,

11

2

,

25

5

,

1

.

8

,

2

45

cos

.

72

.

5

,

0

.

2

k

.

h

cos

.

I

.

C

.

2

E

2

o

2

з

2

2

a

1

x

=

=

=

=

α

;

lx

3

,

4

76

,

11

5

,

50

5

,

1

.

8

,

2

101

.

5

,

0

k

.

h

I

.

C

E

2

з

2

o

2

x

=

=

=

=

min

2

1

1

g

E

E

g

x

x

≥

=

18

,

1

g

min

=

49

,

0

3

,

4

14

,

2

g

1

=

=

18

,

0

g

49

,

0

g

min

1

=

>

=

;

W

15

W

15

.

2

P

o

=

=

.

1.3.Изчисляване на осветителните трансформатори

1.3.1.

Осветителен трансформатор за добивния участък

kVA

4

,

1

60

,

0

.

85

,

0

.

92

,

0

.

1000

660

cos

.

.

.

1000

P

S

.

т

.

о

.

т

.

о

мр

o

o

=

=

=

η

η

Избирам трансформатор тип АК-2,5.

1.3.2. Избор на осветителен трансформатор за претоварващите участъци и 
рудничните площадки

W

225

15

.

15

P

.

n

P

.

л

.

н

o

=

=

=

kVA

5

,

0

60

,

0

.

85

,

0

.

92

,

0

.

1000

225

cos

.

.

.

1000

P

S

.

т

.

о

.

т

.

о

мр

o

o

=

=

=

η

η

Избирам трансформатор тип АК-2,5.

1.4.

Определяне загубата на напрежение в кабелната мрежа

1.4.1.

– за добивния участък:

4

V

,

4

,

2

6

.

53

.

2

60

,

0

.

130

.

4

,

11

.

3

f

.

2

cos

.

L

.

I

.

3

U

.

т

.

о

=

=

=

γ

ϕ

∆

V

U

U

U

доп

35

,

6

%

5

min

=

=

∆

≤

∆

.

1.4.2. – претоварващите участъци и рудничните площадки:

V

,

58

,

5

6

.

53

.

2

60

,

0

.

300

.

4

,

11

.

3

f

.

2

cos

.

L

.

I

.

3

U

.

т

.

о

=

=

=

γ

ϕ

∆

35

,

6

U

%

5

U

U

min

доп

=

=

≤

∆

∆

.

1.2.Избор на броя и  мощността на трансформаторите за НН

Изчисленията по-долу са проведени по метода с коефициента на търсене. Този 
метод сега има най-голямо приложение за определяне мощността на 
трансформаторите. Изчисленията по този метод се извършват в следния ред:
1.

Всички инсталирани електроконсуматори се разделят на групи по 

технологични процеси и напрежения.
2.

Определя се общата инсталирана мощност за всяка група чрез сумиране 

на номиналните мощности на отделните консуматори.
3.

Коефициента на търсене за подземни рудници с добивни комплекси, с 

механизиран крепеж и с автоматична блокировка на електродвигателите, 
включени в състава на комплекса може да се определи по формулата:

∑

+

=

Hi

max

Т

P

P

57

,

0

43

,

0

К

.

Средната стойност на к.п.д. на двигателите се определя по следния начин:

∑

∑

=

Hi

Hi

Hi

.

дв

.

ср

P

.

P

η

η

.

Средната стойност на 

ϕ

cos

 на двигателите се определя по следния начин:

∑

∑

=

Hi

Hi

Hi

.

ср

P

cos

.

P

cos

ϕ

ϕ

.

4.

Определя се необходимата трансформаторна мощност за захранване на 

консуматорите в участъка:

kVA

,

К

.

cos

.

.

P

.

пзч

.

Sтт

Т

.

ср

.

ср

.

дв

мр

Hi

ϕ

η

η

∑

=

.

5.

От справочната литература избираме трансформатор с номинална 

мощност по-голяма или равна на изчислената трансформаторна мощност. 
Избраният трансформатор трябва да работи в номинален режим на работа.
Параметрите определящи номиналния режим на работа са: номинална 
мощност, номинални напрежения, номинални токове, номинална честота и 
номинални условия на охлаждане.
1.2.1. Изчисляване на трансформатор за добивния участък.

Определяне на коефициента на търсене:

5

61

,

0

18

,

0

43

,

0

5

,

681

220

57

,

0

43

,

0

P

P

57

,

0

43

,

0

К

Hi

max

Т

=

+

=

+

=

+

=

∑

=

Определяне на средния к.п.д. на двигателите:

91

,

0

5

,

681

622

P

.

P

Hi

i

Hi

.

ср

.

дв

=

=

=

∑

∑

η

η

622

1

.

5

,

2

88

,

0

.

84

93

,

0

.

110

9

,

0

.

190

91

,

0

.

220

94

,

0

.

119

.

Р

.

P

.

P

.

P

.

P

.

P

.

P

.

осв

.

осв

.

мас

.

мас

.

пре

.

пре

.

трош

.

трош

ВТЗ

ВТЗ

ком

ком

i

Hi

=

+

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

+

=

=

∑

η

η

η

η

η

η

η

Определяне на средния 

ϕ

cos

:

86

,

0

5

,

681

47

,

583

P

cos

.

P

cos

Hi

i

Hi

.

ср

=

=

=

∑

∑

ϕ

ϕ

622

1

.

5

,

2

88

,

0

.

84

93

,

0

.

110

9

,

0

.

190

91

,

0

.

220

94

,

0

.

119

cos

.

Р

cos

.

P

cos

.

P

cos

.

P

cos

.

P

cos

.

P

cos

.

P

.

осв

.

осв

.

мас

.

мас

.

пре

.

пре

.

трош

.

трош

ВТЗ

ВТЗ

ком

ком

i

Hi

=

+

+

+

+

+

=

+

+

+

+

+

+

=

=

∑

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

Определяне на необходимата трансформаторна мощност за захранване на 
участъка:

kVA

559

61

,

0

.

86

,

0

.

91

,

0

.

95

,

0

5

,

681

К

.

cos

.

.

P

S

Т

.

ср

.

ср

.

дв

.

мр

Hi

.

тр

=

=

=

∑

ϕ

η

η

kVA

559

S

.

пзч

.

тр

=

Избор на стандартен трансформатор:
Избирам трансформатор тип ТСВП 630/6.

kVA

630

S

H

=

%

5

k

6

U

1

H

±

=

V

U

H

690

2

=

%

5

,

3

%

U

.

с

.

к

=

%

5

,

1

%

I

.

х

.

пр

=

W

4700

P

.

с

.

к

=

W

2690

Р

.

х

.

пр

=

Определяне на необходимата трансформаторна мощност за транспортния 
участък:
Определяне коефициента на търсене:

86

,

0

239

180

.

57

,

0

43

,

0

P

Р

.

57

,

0

43

,

0

К

Hi

max

Т

=

+

=

+

=

∑

Определяне средния к.п.д. на двигателите:

9

,

0

239

9

,

215

P

.

P

Hi

i

Hi

.

ср

.

дв

=

=

=

∑

∑

η

η

3

,

215

1

.

5

,

2

84

,

0

.

10

86

,

0

.

26

89

,

0

.

5

,

5

85

,

0

.

19

91

,

0

.

180

.

Р

Р

.

Р

.

Р

.

Р

.

P

.

P

осв

осв

леб

леб

вен

вен

пом

пом

НАТ

НАТ

ГТЛ

ГТЛ

i

Hi

=

+

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

+

=

∑

η

η

η

η

η

η

η

Определяне на средния 

ϕ

cos

:

6

88

,

0

239

68

,

210

P

cos

.

P

cos

Hi

i

Hi

.

ср

=

=

<

=

∑

∑

ϕ

ϕ

68

,

210

1

.

5

,

2

87

,

0

.

10

88

,

0

.

26

91

,

0

.

5

,

5

88

,

0

.

19

88

,

0

.

180

cos

.

Р

cos

Р

cos

.

Р

cos

.

Р

cos

.

Р

cos

.

P

.

P

осв

осв

леб

леб

вен

вен

пом

пом

НАТ

НАТ

ГТЛ

ГТЛ

i

Hi

=

+

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

+

+

=

∑

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

η

Определяне на необходимата трансформаторна мощност за захранвания 
участък:

kVA

2

,

273

86

,

0

.

88

,

0

90

,

0

95

,

0

239

K

.

cos

.

.

P

S

T

.

ср

.

ср

.

дв

.

мр

Hi

.

тр

=

=

=

=

=

∑

ϕ

η

η

kVA

2

,

273

S

пзч

.

тр

=

Избор на стандартен трансформатор:

Избирам трансформатор тип ТКШВП 320/6

kVA

320

S

H

=

%

5

kV

6

U

1

H

±

=

V

90

6

U

2

H

=

 

%

65

,

2

%

U

.

с

.

к

=

%

3

%

I

.

х

.

пр

=

W

1675

P

.

с

.

к

=

    

W

2630

Р

.

х

.

пр

=

1.3. Изчисляване на кабелната мрежа за ниско напрежение в подземни 

рудници

За пренасяне и разпределение на електрическата енергия в изработките на 

подземни въглищни рудници се използват само кабели с медни жила и обвивки, 
и   защитни   покрития,   които   не   разпространяват   горенето,   предназначени   за 
руднични   условия.   В   тези   рудници   се   забранява   използването   на   кабели   с 
алуминиеви   жила.   За   захранване   на   подвижни   машини   и   механизми   с 
електрозадвижване на 660 и 1140 V се използват гъвкави екранирани кабели.
Сечението на кабелните линии за номинално линейно напрежение до 1kV  се 
избира   по   допустимо   продължително   токово   натоварване   (допустимо 
нагряване) и се проверява по допустима загуба на напрежение. В редица случаи 
след   като   бъдат   определени   токовете   на   двуфазно   късо   съединение   в   най-
отдалечените точки, защитавани от съответните комутационни апарати, може 
да   се   окаже,   че   е   невъзможно   да   се   осигури   необходимата   кратност   между 
големината   на   тока   и   късо   съединение   и   необходимата   настройка   на 
максимално токовата защита.
Тогава   за   увеличаване   на   тока   на   късо   съединение   и   за   постигане   на 
необходимото бързодействие или чувствителност на защитата е нужно да се 
приемат   по-големи   сечения   на   кабелната   мрежа.   Сечението   на   кабелите   се 
избира  от съответните  таблици  като необходимия изчислителен  ток да  бъде 
равен или по-малък от допустимия ток за даденото сечение и тип кабел

7

-

Метода   за   изчисляване   на   кабелните   мрежи   по   допустимото 

нагряване (допустимо токово натоварване) е следният:

Необходимото   сечение   на   кабела   по   условието   на   допустимо   нагряване   се 
избира съгласно зависимостта:

к

доп

I

I

≥

където:

к

I

 - работния ток протичащ по кабела, А;

доп

I

- продължително допустимия ток на кабела, А.

Работния ток се изчислява по формулата:

А

U

P

I

к

H

к

p

,

cos

.

.

3

ϕ

=

,

където:

к

Р

 - мощността пренасяна по кабела, kW.

.

.

дв

Н

Н

к

К

Р

Р

η

=

за един консуматор

.

.

.

т

е

Н

Н

к

К

К

Р

Р

η

∑

=

за група консуматори

H

U

 - номинално напрежение на мрежата, V;

к

ϕ

cos

 - фактор на мощността.

В случаи, че не са известни коефициентите на натоварване кабелите се избират 
по номинален режим.

-

Метода   за   изчисляване   на   кабелната   мрежа   по   условието   на 

допустима загуба на напрежение е:

Загубата на напрежение в кабелната мрежа е резултат от загубата на 
напрежение в отделните й елементи.

фиг.3.

V

U

U

U

U

U

доп

к

г

к

ф

тр

мр

к

,

.

.

.

.

.

.

.

∆

≤

∆

+

∆

+

∆

=

∆

където:

.

тр

U

∆

 - загуба на напрежение в трансформатора, V;

.

.

к

ф

U

∆

- загуба на напрежение във фидерния кабел,V;

.

.

к

г

U

∆

- загуба на напрежение в гъвкавия кабел, V

8

.

доп

U

∆

- допустима загуба на напрежение в мрежата.

Допустимата загуба на напрежение в мрежата се изчислява в зависимост от 
минимално допустимото напрежение на двигателите (в повечето случаи 

Н

дв

U

U

%

95

min

.

=

):

min

.

.

2

дв

тр

Н

доп

U

U

U

−

∆

=

∆

Загубата на напрежение в трансформатора се изчислява по следната формула:

(

)

,%

sin

%.

cos

%.

%

2

2

.

ϕ

ϕ

β

r

a

тр

U

U

U

∆

+

∆

=

∆

където:

.

.

.

тр

H

д

H

д

I

I

S

S

=

β

 - коефициент на натоварване на трансформатора, 

д

S

 и 

Н

S

 са 

действителната и номиналната мощност на трансформатора, 

д

I

 и 

.

.

тр

Н

I

 са 

действителния и номиналния ток на трансформатора;

А

U

S

I

тр

H

H

тр

H

,

3

.

.

2

.

.

=

   

и

  

(

) (

)

2

2

sin

cos

∑

+

∑

=

i

i

i

i

д

I

I

I

ϕ

ϕ

,%

.

1000

100

.

%

.

.

.

.

тр

H

с

к

a

S

P

U

=

∆

 относителна стойност на активната загуба на напрежение 

във вторичната намотка на трансформатора;

.

.

с

к

Р

 - загуба на мощност в намотките на трансформатора, W;

,%

%

%

%

2

2

.

.

a

с

к

r

U

U

U

∆

−

∆

=

∆

 - относителна стойност на реактивната загуба на 

напрежение;

%

.

.

с

к

U

 - напрежение на късо съединение, %.

Загубата на напрежение в абсолютни единици е:

V

U

U

U

тр

тр

H

тр

,

100

%

.

.

.

2

.

∆

=

∆

.

Загубата на напрежение в паралелно включени гъвкави кабели се определя от 
загубата в кабела, захранващ най-мощния и най-отдалечения консуматор (с 
най-голям електрически момент 

L

P

M

.

=

).

f

K

L

I

U

к

к

г

к

г

К

Г

.

cos

.

.

.

3

.

.

.

.

.

.

γ

ϕ

=

∆

.

Сечението на фидерния кабел се избира по допустима загуба на напрежение и 
след това се проверява по допустимо токово натоварване:

V

U

U

U

U

к

г

тр

доп

доп

к

ф

,

.

.

.

.

.

.

.

∆

−

∆

−

∆

=

∆

;

2

.

к

.

ф

H

3

.

к

.

ф

.

к

.

ф

.

к

.

ф

.

к

.

ф

.

к

.

ф

.

к

.

ф

.

к

.

ф

mm

,

U

.

.

U

10

.

K

.

L

.

Р

U

.

cos

.

K

.

L

.

I

.

3

f

γ

∆

γ

ϕ

=

=

.

9

Ако сечението 

2

50

mm

f

>

 при изчисленията на загубите се взема предвид и 

индуктивните загуби:

(

)

V

X

R

K

L

I

U

к

г

o

к

г

o

к

г

к

г

к

г

,

sin

cos

.

.

.

3

.

.

.

.

.

.

.

.

.

.

ϕ

ϕ

+

=

∆

.

След като се определят сеченията на кабелите се прави проверка по условието 
за механична якост за захранване на отделните консуматори, с 
препоръчителните сечения на гъвкавите кабели от гледна точка на сигурността.

фиг. 4

1.3.1. Изчисляване на гъвкавия кабел за захранване на трошачка по 

допустимо токово натоварване

.

доп

К

I

I

≤

К

Н

3

К

к

cos

.

U

3

10

.

Р

I

ϕ

=

kW

3

,

119

88

,

0

1

.

7

,

0

.

150

К

.

К

.

Р

Р

Т

е

Н

Н

К

=

=

=

∑

η

А

I

К

9

,

122

89

,

0

.

660

.

3

10

.

3

,

119

3

=

=

.

по условие 

доп

К

I

I

≤

  избирам:3 х 35 + 1 х 16 с 

А

I

доп

130

=

по условие за механична якост 3 х 25 окончателно избирам 3 х 35 + 1 х 16.

Изчисляване на гъвкавия кабел за маслостанция І:

доп

К

I

I

≤

.

3

cos

.

3

10

.

ср

Н

К

к

U

Р

I

ϕ

=

10

kW

К

К

Р

Р

Т

е

Н

Н

К

7

,

27

86

,

0

5

,

0

.

7

,

0

.

68

.

.

=

=

∑

=

η

86

,

0

98

,

0

.

88

,

0

.

оп

Н

Т

=

=

=

η

η

η

А

1

,

31

78

,

0

.

660

.

3

10

.

37

,

27

I

3

К

=

=

- по условие 

доп

К

I

I

≤

 избирам кабел:

3 х 4 + 1х2,5 

А

I

доп

36

=

-

-  по   условие   за   механична   якост   3   х   16  mm

2  

окончателно 

избирам кабел 3 х 16 + 1 х 10 с 

А

I

доп

80

=

. 

-

По аналогичен начин са избрани и останалите кабелни сечения 

представени в таблица 1:

таблица 1

№ Консуматор

∑

kW

P

Hi

,

H

K

.

дв

η

к

ϕ

cos

p

I

( )

д

I

S

( )

д

I

f

д

I

1

Задвижване комбайн

115,0

0,7

0,92

0,86

89,1

25

35

130

2

Задвижване ВТЗ

220

0,6

0,86

0,74

181,7

70

10

1

3

Претоварач

110

0,6

0,91

0,76

83,5

25

25

105

4

Трошачк

150

0,7

0,88

0,85

122,9

35

35

130

5

ГТЛ

180

0,6

0,81

0,8

146

50

25

160

6

Натегателна станция

15

0,9

0,78

0,88

17,2

1,5

16

80

7

Маслостанция І

68

0,7

0,86

0,78

31,1

4

16

80

8

Маслостанция ІІ

16

0,7

0,86

0,78

7,3

1,5

10

80

9

Помпи

5,5

0,8

0,77

0,89

5,6

1,5

16

80

10

Вентилатор

26

0,8

0,73

0,88

14,2

16

16

80

11

Лебедка-ЛВД

10

0,8

0,7

0,86

11,6

16

16

80

12

Осветление

4

1

1

1

4

2,5

4

36

Изчисляване сечението на фидерния кабел за РП1 – дължината му е 50 m.

-

допустима загуба на напрежение в мрежата:

V

U

U

U

U

U

доп

к

г

к

ф

тр

мр

к

,

.

.

.

.

.

.

.

.

∆

≤

∆

+

∆

+

∆

=

∆

V

,

63

627

690

U

U

U

min

.

дв

.

тр

2

H

доп

=

−

=

−

=

∆

V

,

627

33

660

U

%

5

U

U

Н

Н

min

.

дв

=

−

=

−

=

-

загуба на напрежение в трансформатора:

kVA

630

S

H

=

;

V

690

U

2

H

=

;

%

5

,

3

%

U

К

=

∆

;

%

3

%

I

К

=

∆

;

W

2500

P

.

Х

.

П

=

∆

;

W

4900

P

К

=

;

(

)

2

r

2

a

.

тр

sin

%

U

cos

%

U

%

U

ϕ

∆

ϕ

β

∆

+

=

93

,

0

8

,

551

6

,

515

I

I

.

тр

.

H

p

=

=

=

β

A

,

8

,

551

660

.

3

10

.

630

U

.

3

10

.

S

I

3

H

3

.

тр

.

тр

.

Н

=

=

=

А

,

6

,

515

5

,

83

7

,

181

1

,

89

3

,

7

1

,

31

9

,

122

I

I

I

I

I

I

I

I

.

прет

.

к

ВТЗ

.

к

.

комб

.

к

масІІ

.

к

масІ

.

к

.

трош

.

к

Ki

p

=

+

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

+

=

=

∑

11

%

8

,

0

630

.

1000

100

.

4900

S

.

1000

100

.

P

%

U

H

K

a

=

=

=

∆

%

4

,

3

61

,

11

8

,

0

5

,

3

%

U

%

U

%

U

2

2

2

a

2

K

r

=

=

−

=

−

=

∆

∆

79

,

0

679

32

,

538

110

220

115

16

68

150

76

,

0

.

110

74

,

0

.

220

86

,

0

.

115

78

,

0

.

16

78

,

0

.

68

85

,

0

.

150

Р

Р

Р

Р

Р

P

cos

P

cos

P

cos

P

cos

P

cos

P

cos

P

P

cos

.

P

cos

cos

.

прет

.

Н

ВТЗ

.

Н

.

комб

.

Н

.

масІІ

.

Н

.

масІ

.

Н

.

трош

.

H

.

прет

.

H

ВТЗ

.

H

.

комб

.

H

масІІ

.

H

масІ

.

H

.

трош

.

H

Hi

i

Hi

.

ср

2

=

=

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

=

=

=

=

∑

∑

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

79

,

0

cos

2

=

ϕ

∑

∑

=

=

Hi

Hi

.

ср

P

sin

.

P

sin

sin

ϕ

ϕ

ϕ

61

,

0

sin

=

ϕ

(

)

(

)

%

52

,

2

074

,

2

632

,

0

93

,

0

61

,

0

.

4

,

3

79

,

0

.

8

,

0

93

,

0

%

U

.

тр

=

+

=

+

=

∆

V

,

4

,

17

100

690

.

52

,

2

100

U

%.

U

U

2

H

.

тр

.

тр

=

=

=

∆

∆

-

определяне сечението на фидерния кабел по допустима загуба на 

напрежение

.

к

.

г

.

тр

.

доп

.

доп

.

к

.

ф

U

U

U

U

∆

∆

∆

∆

−

−

=

V

,

4

,

5

660

.

35

.

53

10

.

1

,

1

.

50

.

3

,

119

U

.

S

.

10

.

K

.

L

.

Р

U

3

H

3

.

к

.

г

.

к

.

г

.

к

.

г

=

=

=

=

γ

∆

3

,

119

88

,

0

7

,

0

.

150

К

.

Р

Р

P

Т

Н

Н

а

.

К

.

Л

=

=

=

=

η

V

,

2

,

40

4

,

5

4

,

17

63

U

.

к

.

ф

=

−

−

=

∆

.

доп

.

к

.

ф

H

3

.

к

.

ф

.

к

.

ф

.

к

.

ф

U

.

U

.

10

.

K

.

L

.

Р

S

∆

γ

=

kW

,

5

,

154

87

,

0

4

,

134

К

.

К

.

Р

Р

.

ср

.

дв

е

Н

Н

.

к

.

ф

=

=

=

∑

η

kW

,

4

,

134

5

,

0

.

7

,

0

.

16

5

,

0

.

7

,

0

.

68

1

.

7

,

0

.

150

К

.

К

.

Р

К

.

К

.

Р

К

.

К

.

P

K

.

K

.

P

е

Н

масІІ

.

Н

е

Н

масІ

.

Н

е

Н

.

трош

.

H

e

H

H

=

+

+

=

=

+

+

=

∑

12

87

,

0

16

68

150

86

,

0

.

16

86

,

0

.

68

88

,

0

.

150

Р

Р

Р

.

Р

.

Р

.

P

P

.

Р

масІІ

.

Н

масІ

.

Н

.

трош

.

Н

масІІ

масІІ

.

Н

масІ

масІ

.

Н

.

трош

.

трош

.

H

i

i

i

.

ср

.

дв

=

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

=

=

∑

∑

η

η

η

η

η

2

3

.

к

.

ф

mm

8

,

5

2

,

40

.

660

.

53

10

.

05

,

1

.

50

.

4

,

154

S

=

=

Проверка по токово натоварване

доп

K

I

I

≤

A

,

165

82

,

0

.

660

.

3

10

.

4

,

154

cos

.

U

.

3

10

.

P

I

3

K

H

3

K

K

=

=

=

ϕ

където:

kW

,

4

,

154

87

,

0

4

,

134

K

.

K

.

P

Р

.

ср

.

тр

e

H

H

К

=

=

=

∑

η

82

,

0

234

2

,

193

P

cos

.

P

cos

i

i

i

.

ср

=

=

=

∑

∑

ϕ

ϕ

2

,

193

48

,

12

04

,

53

5

,

127

78

,

0

.

16

78

,

0

.

68

85

,

0

.

150

cos

P

cos

P

cos

P

cos

P

масІІ

.

H

масІ

.

H

.

трош

.

H

i

i

=

+

+

=

+

+

=

=

+

+

=

∑

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

kW

,

234

16

68

150

Р

Р

P

P

масІІ

.

Н

масІ

.

Н

.

трош

.

H

i

=

+

+

=

+

+

=

∑

Избирам фидерен кабел 3х70+1х35

K

.

доп

I

А

165

А

200

I

=

>

=

Изчисляване сечението на фидерния кабел за РП2 – дължината му е 500m

-

допустима загуба на напрежение в мрежата:

V

63

U

доп

=

∆

V

U

U

U

U

U

доп

к

г

к

ф

тр

мр

к

,

.

.

.

.

.

.

.

∆

≤

∆

+

∆

+

∆

=

∆

-

загуби на напрежение в трансформатора:

-

kVA

S

H

320

=

;

V

U

H

690

=

;

%

65

,

2

%

=

∆

K

U

;

%

3

%

=

K

I

;

W

1675

P

.

Х

.

П

=

∆

;

W

2630

P

K

=

.

(

)

2

r

2

a

.

тр

sin

%

U

cos

%

U

%

U

ϕ

∆

ϕ

∆

β

∆

+

=

69

,

0

3

,

280

6

,

194

I

I

.

тр

.

H

p

=

=

=

β

А

6

,

194

6

,

11

2

,

14

6

,

5

2

,

17

146

I

I

I

I

I

I

I

.

леб

.

K

.

вен

.

K

.

пом

.

K

.

ст

.

нат

.

K

ГТЛ

.

K

Ki

p

=

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

=

=

∑

13

A

3

,

280

660

.

3

10

.

320

U

.

3

10

S

I

3

H

3

.

тр

.

H

.

тр

=

=

=

%

82

,

0

320

.

1000

100

.

2630

S

.

1000

100

.

P

%

U

H

K

a

=

=

=

∆

98

,

0

82

,

0

69

,

2

%

%

%

2

2

2

2

=

−

=

∆

−

=

∆

a

K

r

U

U

U

88

,

0

10

26

5

,

5

15

180

87

,

0

.

10

88

,

0

.

26

91

,

0

.

5

,

5

88

,

0

.

15

88

,

0

.

180

Р

Р

Р

Р

Р

cos

P

cos

P

cos

P

cos

P

cos

P

P

cos

.

P

cos

cos

леб

.

Н

вен

.

Н

пом

.

Н

.

ст

.

нат

.

Н

ГТЛ

.

Н

леб

леб

.

H

вен

вен

.

H

пом

пом

.

H

.

ст

.

нат

.

ст

.

нат

.

H

ГТЛ

ГТЛ

.

H

Hi

i

Hi

2

.

ср

2

=

+

+

+

+

+

+

+

+

=

=

+

+

+

+

+

+

+

+

=

=

=

=

∑

∑

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕ

∑

∑

=

=

Hi

i

Hi

.

ср

2

2

P

sin

.

P

sin

sin

ϕ

ϕ

ϕ

47

,

0

sn

2

=

ϕ

(

)

%

8

,

0

47

,

0

.

98

,

0

88

,

0

.

82

,

0

69

,

0

%

U

.

тр

=

+

=

∆

V

52

,

5

100

690

.

8

,

0

100

U

.

U

U

2

H

.

тр

.

тр

=

=

=

∆

∆

-

определяне сечението на фидерния кабел по допустима загуба на 
напрежение:

.

к

.

г

.

тр

.

доп

.

доп

.

к

.

ф

U

U

U

U

∆

∆

∆

∆

−

−

=

V

4

,

4

660

.

16

.

53

10

.

1

,

1

.

140

.

16

U

.

S

.

10

.

K

.

L

.

P

U

3

H

3

ТК

.

к

.

r

.

к

.

г

=

=

=

γ

∆

kW

16

73

,

0

9

,

0

.

13

К

.

Р

Р

P

Т

Н

Н

а

.

к

.

г

=

=

=

=

η

V

U

доп

63

.

=

∆

V

53

.

4

,

4

52

,

5

63

U

U

U

U

.

к

.

г

.

тр

.

доп

.

к

.

ф

−

−

=

−

−

=

∆

∆

∆

∆

kW

33

73

,

0

1

,

24

Ke

.

K

.

P

Р

.

ср

.

дв

H

H

.

к

.

ф

=

=

<

∑

η

kW

1

,

24

1

.

8

,

0

.

10

5

,

0

.

9

,

0

.

26

1

.

8

,

0

.

5

,

5

К

.

К

.

Р

К

.

К

.

Р

К

.

К

.

P

K

.

K

.

P

е

Н

.

леб

е

Н

.

вен

е

Н

.

пом

e

H

H

=

+

+

=

=

+

+

=

∑

14